Dit artikel beschrijft draaigereedschappen.
(Dit artikel is geselecteerd uit Hoofdstuk 3, Sectie 3 Draaigereedschap van "Karakteristieke bewerkingen bewerken en praktijkgevallen")
(2) Gebruik van wisselbare draaigereedschappen
Hoewel de praktijk in binnen- en buitenland volledig heeft bewezen dat de indexeerbare tool een geavanceerd hulpmiddel is, maar alleen door de prestaties onder de knie te krijgen en het correct en rationeel te gebruiken, kunnen we zijn sterke punten maximaliseren en zwakke punten vermijden, en goede voordelen behalen. De promotie van indexeerbare tools is enerzijds bedoeld om de kwaliteit van de tool te verbeteren. De kwaliteit van ontwerp en fabricage en de uitbreiding van variëteiten vormen de basis. Aan de andere kant moet het correct en redelijk worden gebruikt.
1. Snijkrachtklemming en mechanische klemming van de wisselplaat
De wisselplaat wordt in de gereedschapsgroef bevestigd met een klemelement, waarvan het doel is om de wisselplaat tegen elk positioneringsoppervlak te drukken - zij- en onderkant, om een nauwkeurige positienauwkeurigheid van de gereedschapspunt te garanderen, het is niet volledig afhankelijk van de klemelement om de snijkracht te dragen , Het juiste en goede ontwerp moet ervoor zorgen dat de totale snijreactiekracht de wisselplaat tijdens het snijproces altijd tegen het positioneringsoppervlak drukt.
Figuur 3-27 De kracht van het blad in het snijvlak. FO is de samenstellende kracht van de snijdende reactiekracht in het orthogonale vlak. De ingesloten hoek met het snijvlak Ps is ψ, en de ingesloten hoek tussen het onderoppervlak van de wisselplaat en Ps is ω. Als de wisselplaat geen uitsteeklengte Δa heeft, wordt de wisselplaat niet beïnvloed door de FO-kracht. De voorwaarde om van het bodemoppervlak weg te klappen is: o<><>
afbeelding
Afbeelding 3-27 De kracht van het blad op het orthogonale vlak
Over het algemeen bereikt ψmin=20 graden de maximale waarde (ψmax=65 graden) nadat de gemiddelde dikte van de snijlaag klein is (hD<0.03mm) and the cutting edge is passivated, that is, ψ=20°~65°. Obviously, The above-mentioned clamping condition formula of cutting force is easy to satisfy. Generally, the insert of indexable tool should protrude from the cutter body for a distance Δa (the value is generally about 0.5mm). The distance Δb from the cutter body should not be too large (Δb=1.4m or so is appropriate), so as to ensure the clamping force of the cutting force. Figure 3-28 shows the force on the insert in the base plane, and the angle θ between the thrust FD in the cutting layer dimension plane and the feed plane is determined by the formula tanθFp/Ff. The value of θ angle has the greatest relationship with the main declination angle kr, the larger kr is, the smaller θ is. In addition, the tool nose arc radius, secondary deflection angle and edge inclination angle are also greatly affected. The actual θ angle is always larger than the angle between the orthogonal plane po and pf. When kr is 90°, the θ angle is the smallest, but generally It is also above 12°, and the pressure center is not on the tip of the tool, but at the M point 1/2ap away from the tip of the tool. Therefore, the two commonly used typical structures shown in Figure 3-28, in the base plane The cutting force component still contributes to the clamping of the insert, clarifying the concept of cutting force clamping. Pay attention to two points during use: first, the clamping element is mainly to fix the blade on the positioning surface, so do not use too much force when tightening, so as not to damage the blade and the clamping element; Each positioning surface should be close to each other, without gaps, chips and other sundries. During use, the clamping components may become loose due to vibration and other reasons, and attention should be paid to timely inspection.
afbeelding
Afbeelding 3-28 De kracht van het mes in het basisoppervlak
2. Selectie van de boogradius rε van de beitelneus en slijpen van de beitelpunt
Vanwege de kenmerken van de geometrische hoek van het indexeerbare draaigereedschap, is de algemene secundaire afbuighoek k′r relatief groot, dus de straal van de gereedschapsneusboog heeft een belangrijke invloed op de voedingssnelheid en de ruwheid van het bewerkte oppervlak. Om het bewerkte oppervlak te maken, mag de ruwheidswaarde niet te groot zijn, de maximale waarde van de voeding f moet kleiner zijn dan 3/4 van de straal rε van de gereedschapsneusboog en de rε van het indexeerbare draaigereedschap moet een grotere waarde. Enerzijds kan een grote voeding worden gekozen om de productiviteit te verbeteren, en anderzijds kan de voeding binnen een breed bereik worden gevarieerd om een beter spaanbrekend effect te verkrijgen. Als de rε-waarde klein is, is de toegestane waarde van de voedingssnelheid f ook klein, vooral bij het verwerken van werkstukmaterialen met een betere taaiheid is het moeilijk om spanen te breken. De boogradius van de gereedschapsneus heeft ook een aanzienlijke invloed op het spaanbreekgebied van de spaanbreker. Volgens relevante informatie, wanneer hetzelfde draaigereedschap dezelfde geometrische parameters, spaanbrekerparameters, snijhoeveelheid en werkstukmateriaal heeft, is alleen de boogradius van de gereedschapsneus Er is een kleine verandering in rε en het spaanbreekgebied heeft een grote verandering. Het is een belangrijke technologie om indexeerbare gereedschappen correct te gebruiken om een redelijke boogradius van de gereedschapsneus te selecteren of te slijpen in overeenstemming met de feitelijke verwerkingssituatie. Het algemene principe is nog steeds om een grotere te kiezen voor ruw verspanen. rε=0.5~2.0mm, kleiner voor nabewerking, rε=0.2~0.5mm, bovendien de overgangsrand, wiper edge en andere geavanceerde slijptechnieken die succesvol zijn toegepast op lassen draaigereedschappen kunnen worden toegepast op draaien Op het draaigereedschap, omdat deze geen invloed hebben op de positionering en klemming van het blad, is het mogelijk en toegestaan om de punt van het gereedschap te slijpen. De gebruiker moet hard werken aan het slijpen van de punt van het gereedschap en zich druk maken.
3. Slijpen van het randgebied
Het is net zo belangrijk om het sectietype en de parameters van het randgebied van het gereedschap redelijk te kiezen als om het materiaal van het gereedschap correct te kiezen. Zoals het gezegde luidt: "één regel is duizend goud waard". Op dit moment zijn sommige op de markt verkochte messen niet goed gepassiveerd. Bovendien variëren het type en de parameters van de doorsnede van het snijkantgebied afhankelijk van het materiaal van het snijgereedschap, het materiaal van het werkstuk en de werkelijke verwerkingsomstandigheden. Daarom is het slijpen van het randgebied volgens de feitelijke verwerkingsomstandigheden een andere belangrijke technologie bij de popularisering en toepassing van indexeerbare gereedschappen. Bij het observeren van de rand met een microscoop, wordt vaak ontdekt dat er kleine scheurtjes zijn, die hardmetaal worden, enz. Het beginpunt van afbrokkelen en barsten van brosse gereedschapsmaterialen, die zorgvuldig kunnen worden gemalen en gepassiveerd om scheuren te elimineren, kan enorm zijn de standtijd verbeteren. Het basisprincipe van reconditionering is dat hoe harder en brosser het gereedschapsmateriaal of hoe hoger de hardheid en sterkte van het onderdeelmateriaal, hoe groter de slijpparameters (b 1, 01, rn) van het gereedschap. Brosse materialen zoals gecementeerd carbide vereisen geen hoge snelheid. Stalen messen hebben scherpe lemmeten en goed geperste lemmeten kunnen direct worden gebruikt. In sommige gevallen zijn hierdoor goede resultaten behaald. Bovendien, hoe groter de voedingssnelheid, hoe groter de maalparameters moeten zijn. De afschuinbreedte b 1=(1-2)f heeft ook goede resultaten opgeleverd. Tijdens het snijproces zullen de profielparameters van het randgebied veranderen als gevolg van slijtage, dus het is zeer noodzakelijk om aandacht te besteden aan slijpen en slijpen tijdens gebruik.
4. Afstompingsstandaard VB voor indexeerbare gereedschappen
If the blade needs to be reground after use, it is generally advisable to take VB=0.3mm, which can make the life of the blade the longest. If the blade is used for one time without regrinding, the value of VB can be larger or VB≤Δh (see Figure 3-29), Δh is the height of the blade relative to the sipe, because the back is the side positioning surface of the blade, and it is not a surface contact with the side of the sipe but a line contact (or a small area near the line). When VB>Ah, dit heeft invloed op de nauwkeurige positionering en klemming van de wisselplaat in de gereedschapsgroef na het indexeren.
afbeelding
Afbeelding 3-29 Plaats contact met de zijkant van de fluit
Momenteel kost het algemene ontwerp Δh=0,5 mm. Voor grotere draaigereedschappen zou Δh groter moeten zijn, dus de VB-waarde kan ook groter zijn.
Het rationele gebruik van wisselplaten is een belangrijk punt bij de promotie van wisselplaten. De eerste reden is om redelijke afstompingsnormen en levensduur te formuleren. Het is oneconomisch om op het juiste moment, te vroeg of te laat, om te zetten. De tweede is het herslijpen en gebruiken van wisselmessen. Volgens de situatie in ons land is het economisch rendabel om stompe messen te herslijpen en te gebruiken. Dit moet worden opgelost: ①Recycling en beheer van messen, ②Herslijptechnologie en apparatuur, ③Mes Het lichaam is geserialiseerd om zich aan te passen aan het gebruik van grote messen na het wisselen naar kleine messen.
5. Snijhoeveelheid en spaanbreken van wisselbare draaigereedschappen
De maximale waarde van de voedingssnelheid f van het wisseldraaigereedschap mag niet groter zijn dan 3/4 van de straal rε van de beitelneusboog, en tegelijkertijd moet f ook groter zijn dan driemaal de straal rn van de stompe cirkel van de snijkant en de negatieve afschuiningsbreedte b 1 (0.3~ 1.2) keer, moet de keuze van de mate van teruggrijping ap de lengte van de hoofdsnijkant (L= ap /sinkrcosλs) niet groter dan de lengte van de rand van het blad (1/2~2/3), vanwege de verandering van het indexeerbare gereedschap. De hulptijd van het snijgereedschap is korter dan die van het lasdraaigereedschap, en de slijtvastheid is iets beter dan die van het lasdraaigereedschap. Daarom moet de snijsnelheid vc van het indexeerbare gereedschap iets hoger zijn dan die van het lasgereedschap (meestal ongeveer 10 procent hoger). Dit is gunstig voor het verbeteren van de productiviteit en het verlagen van de kosten. In tegenstelling tot lasgereedschappen is de spaanbreker van het indexeerbare draaigereedschap voorbewerkt en zijn de vorm en parameters van de spaanbreker zeker. Bij het verwerken van een specifiek onderdeelmateriaal is het spaanbrekingsbereik zeker en kunnen de juiste spaanbrekende groefvormformule en parameters worden geselecteerd op basis van het onderdeelmateriaal en de specifieke verwerkingsomstandigheden. Nadat de spaanbrekende groef en parameters zijn bepaald, hangt dit voornamelijk af van de voedingssnelheid. De verandering van het breken van de besturingschip, wanneer vc toeneemt en ap toeneemt, neemt de voedingssnelheid die overeenkomt met het redelijke spaanbreekbereik toe.
